隨著社會(huì)的發(fā)展，環(huán)保問(wèn)題越來(lái)越重視，NOx的排放標(biāo)準(zhǔn)也提到新的高度，但是脫硝投入以來(lái)帶來(lái)不少問(wèn)題，針對(duì)氨逃逸高這一問(wèn)題進(jìn)行探討和分析，本文主要探討氨逃逸在運(yùn)行中的控制方法，以期對(duì)鍋爐設(shè)備安全和經(jīng)濟(jì)效益的提高有所幫助。
 

　　一、氨逃逸高的原因
 

　　氨逃逸是影響SCR系統(tǒng)運(yùn)行的一項(xiàng)重要參數(shù)，實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中通常是多于理論量的氨到達(dá)反應(yīng)器，反應(yīng)后在煙氣下游多余的氨稱為氨逃逸，氨逃逸是通過(guò)單位體積內(nèi)氨含量來(lái)表示的。為了達(dá)到環(huán)保要求，往往需要一定過(guò)量的氨，所以也對(duì)應(yīng)著會(huì)有一個(gè)合適的氨逃逸值，該值設(shè)計(jì)為不大于5ppm，但是往往實(shí)際運(yùn)行中偏大，主要有以下因素：
 

　　(1)每只氨噴嘴噴氨流量分布不均，煙氣中存在氨水局部分布不均，煙氣流速不均勻，各噴嘴出口的噴氨量差異較大，濃度高的地方氨逃逸相對(duì)高一些。
 

　　(2)煙氣溫度，反應(yīng)溫度過(guò)低，NOx與氨的反應(yīng)速率降低，會(huì)造成NH?的大量逃逸，但是，反應(yīng)溫度過(guò)高，氨又會(huì)額外生成NO，所以，NH?存在最佳的反應(yīng)溫度，在SNCR氨的最佳反應(yīng)溫度800-1100℃；SCR反應(yīng)器是以活性成分為WO3和V2O5為催化劑蜂窩裝模塊，還原劑為來(lái)自上游SNCR系統(tǒng)的氨逃逸作為還原劑，在催化劑的作用下，氨水與NOx在315~380℃的溫度區(qū)間內(nèi)反應(yīng)，生成氮?dú)夂退?，達(dá)到脫硝的目的，如果溫度過(guò)高過(guò)低達(dá)不到反應(yīng)效果，勢(shì)必增加氨逃逸。
 

　　(3)催化劑堵塞，脫硝效率下降，為了保持環(huán)保參數(shù)不超標(biāo)，會(huì)噴更多的氨，這將引起惡性循環(huán)，催化劑局部堵塞、性能老化，導(dǎo)致催化劑各處催化效率不同，為了控制出口參數(shù)，只能增加噴氨量，從而導(dǎo)致局部氨逃逸升高。
 

　　(4)霧化風(fēng)量偏小，噴嘴霧化不好，氨水與煙氣不能充分混合，將產(chǎn)生大量的氨逃逸。
 

　　(5)氨水濃度，氨水濃度配置，濃度高低無(wú)法受控，憑著感覺配置，就目前C鍋爐而言，基本上氨水濃度高，氨水調(diào)閥開度過(guò)小，霧化不好易自關(guān)，導(dǎo)致氨逃逸高，操作難度大。
 

　　(6)燃燒波動(dòng)時(shí)，SNCR入口煙氣中的NOx濃度大幅波動(dòng)，往往會(huì)加大噴氨量，機(jī)械地實(shí)現(xiàn)“達(dá)標(biāo)排放"，過(guò)量的氨水，可導(dǎo)致氨逃逸增加，直接危及爐后設(shè)備和系統(tǒng)安全運(yùn)行。
 

　　二、氨逃逸的控制
 

　　(1)對(duì)于噴氨流量分布不均造成的氨逃逸偏差，可以通過(guò)調(diào)整氨水噴嘴前的球閥控制，在平時(shí)操作中盡可能使旋轉(zhuǎn)噴嘴噴頭朝下，增加反應(yīng)時(shí)間，每只噴嘴噴氨分布均勻(其操作看壓力降)，NH?與NO充分反應(yīng)，降低NH?/NO摩爾比，從而降低氨逃逸，達(dá)到脫硝效率與運(yùn)行費(fèi)用的平衡。
 

　　氨逃逸濃度增加還與氨水噴嘴密切相關(guān)，當(dāng)氨水噴嘴堵塞時(shí)將加劇逃逸氨的產(chǎn)生，應(yīng)在鍋爐運(yùn)行過(guò)程中檢查氨水噴嘴，及時(shí)疏通或更換，確保氨水噴嘴正常投運(yùn)。
 

　　(2)煙氣溫度決定著SNCR和SCR的反應(yīng)效果，進(jìn)而影響氨逃逸的大小。煙氣溫度變化幅度大，在低負(fù)荷時(shí)，煙溫下降，局部煙溫太低，會(huì)引起催化劑活性下降，從而引起氨逃逸升高，本脫硝所選用的催化劑在315~380℃范圍為最佳，所以要根據(jù)鍋爐負(fù)荷和燃燒情況在滿足的條件下維持煙氣溫度在最佳范圍內(nèi)。煤粉專燒時(shí)，SCR反應(yīng)器溫度達(dá)到345℃左右，能很好滿足氮氧化物與氨水反應(yīng)條件，SCR反應(yīng)器反應(yīng)效率提高，SCR反應(yīng)器出口氮氧化物及氨逃逸濃度偏低，氮氧化物濃度平均達(dá)到60mg/m3，氨逃逸濃度平均達(dá)到2.8ppm；煤氣混燒時(shí)，SCR反應(yīng)器溫度只有300℃左右，此時(shí)通過(guò)鍋爐配風(fēng)調(diào)節(jié)提高鍋爐火焰中心位置或通過(guò)增加上層燃?xì)?，燃?xì)饬刻岣逽CR反應(yīng)器溫度的方法，降低SCR反應(yīng)器出口氮氧化物及氨逃逸濃度。
 

　　(3)催化劑存在著使用壽命，一旦使用時(shí)間過(guò)長(zhǎng)老化，催化效果就會(huì)變差，脫硝反應(yīng)也會(huì)變差，為保證環(huán)保合格的情況下大量噴氨就會(huì)造成氨逃逸增加，所以當(dāng)催化劑老化時(shí)要及時(shí)在停爐大小修時(shí)進(jìn)行更換，保證氨逃逸合格的同時(shí)，也能更好做好環(huán)保。
 

　　(4)燃煤鍋爐，脫硝反應(yīng)區(qū)處在高灰塵區(qū)，會(huì)在反應(yīng)區(qū)積累灰塵，積灰將會(huì)使反應(yīng)變差，氨逃逸增加。鍋爐運(yùn)行過(guò)程中SCR反應(yīng)器每周至少吹灰一次，清除SCR反應(yīng)器積灰提高SCR反應(yīng)器效率，降低氨逃逸濃度。
 

　　(5)霧化風(fēng)對(duì)于脫硝反應(yīng)明顯，也直接決定著氨逃逸，而氨水能否充分的霧化與風(fēng)量成正比關(guān)系，為提高氨水霧化效果，需提高壓縮空氣壓力在350kpa以上。
 

　　(6)當(dāng)鍋爐燃燒擾動(dòng)時(shí)要及時(shí)根據(jù)脫硝反應(yīng)器入口的NOx含量對(duì)氨水進(jìn)行調(diào)整分配，防止氨逃逸過(guò)大或兩側(cè)偏差大，甚至因?yàn)檎{(diào)整不到位帶來(lái)的環(huán)保超標(biāo)問(wèn)題。鍋爐負(fù)荷變化會(huì)導(dǎo)致鍋爐煙氣量、煙氣溫度及SCR入口濃度變化。當(dāng)鍋爐負(fù)荷降低時(shí)，煙氣量減少，煙氣中氮氧化物含量降低使得SCR反應(yīng)器內(nèi)流速降低，煙氣在催化劑上停留時(shí)間增加，提高了脫硝效率，從而降低了氨逃逸濃度。
 

　　(7)其他影響因素及防范
 

　　鍋爐煙氣在SCR反應(yīng)器停留時(shí)間為0.1～0.2s，為使鍋爐煙氣中殘留氨水與煙氣中的氮氧化物在催化劑作用下有足夠反應(yīng)時(shí)間，降低鍋爐SCR反應(yīng)器出口氮氧化物、氨逃逸濃度，通常選擇降低鍋爐爐膛負(fù)壓的方式進(jìn)行，鍋爐運(yùn)行過(guò)程中鍋爐爐膛負(fù)壓控制在-30～-50Pa之間，鍋爐燃燒穩(wěn)定，在SCR反應(yīng)器出口氮氧化物達(dá)標(biāo)排放前提下、氨逃逸濃度能有效控制。當(dāng)氨逃逸過(guò)大不好好控制的話會(huì)生成的硫酸氫銨，不僅會(huì)造成催化劑層的失效和空預(yù)器堵塞，更會(huì)造成更大的嚴(yán)重問(wèn)題，腐蝕設(shè)備降低壽命。
 

　　總之，合理控制鍋爐SCR出口氨逃逸濃度能有效預(yù)防鍋爐空預(yù)器堵塞及減輕氨水對(duì)下游設(shè)備的腐蝕，SCR脫硝裝置在運(yùn)行過(guò)程中應(yīng)對(duì)氨逃逸應(yīng)予以高度重視。鑒于此，有必要加強(qiáng)SNCR、SCR運(yùn)行階段科學(xué)調(diào)控，將SCR裝置的氨逃逸率控制到3ppm左右，甚至以下，減輕氨逃逸后硫酸銨或硫酸氫銨生成對(duì)爐后設(shè)備的影響。